[1]梁天成,才博,蒙传幼.水力压裂支撑剂性能对导流能力的影响[J].断块油气田,2021,28(3):403-407.
[2]张士诚,陈铭,马新仿,等.水力压裂设计模型研究进展与发展方向[J].新疆石油天然气,2021,17(3):67-73.
[3]刘超,邹一锋,郑平,等.水力压裂裂缝宽度影响因素分析[J].新疆石油天然气,2014,10(1):9、98-100.
[4]SY/T 5108-2014.水力压裂和砾石充填作业用支撑剂性能测试方法[S].
[5]ISO 13503-2-2006,Petroleum and natural gas
industries — Completion fluids and materials — Part 2:Measurement
of properties of proppants used in hydraulic fracturing and gravel-packing
operations[S].
[6]刘挺,赵爽,王超,等.浅析陶粒支撑剂浊度影响因素[J].新疆有色金属,2017,40(1):82-83.
[7]杨红英,胡科先,张华.陶粒支撑剂质量监督检验分析[J].石油工业技术监督,2015,31(8):17-19、25.
[8]马志武,门艳萍,朱海涛,等.低渗透油藏压裂用支撑剂质量影响因素分析[J].石油工业技术监督,2012,28(7):6-9.
[9]张贵玲.提高压裂支撑剂浊度实验数据准确性的方法探讨[J].石油工业技术监督,2018,34(4):35-36、39.
[10]潘文启,胡科先,姚亮.腕式振荡仪在压裂支撑剂浊度测试中的应用[J].石油工业技术监督,2015,31(8):32-33.
[11]冯春,孙灵辉,萧汉敏,等. 回注污水水质对油藏储层渗透率影响规律[J].当代化工,2019,48(4):762-767.
[12]伍家忠,孟红丽,徐杰,等.固相颗粒对低渗透砂岩油藏注水开发影响研究[J].西南石油大学学报:自然科学版,2014,36(1):134-138.
[13]ASWAD Z,RAHIM N,TAHA
A. The effect of maximum suspension size on permeability reduction[C]. Annual Technical Meeting,Calgary,12 June 1988,doi:10.2118/88-39-85.
[14]ROQUE C,CHAUVETEAU G,RENARD M,et al. Mechanisms of formation
damage by retention of particles suspended in injection water[C]. SPE European Formation Damage Conference,Hague,Netherlands,SPE
30110,15 May 1995,doi:10.2118/30110-MS.
[15]YE X,TONMUKAYAKUL N,LORD
P,et al. Effects of total suspended solids on
permeability of proppant pack[C]. SPE European Formation Damage Conference & Exhibition.
OnePetro,SPE 165085-MS,2013.
[16]API STD 19C-2018,Measurement of and
specifications for proppants used in hydraulic fracturing and gravel-packing
operations[S].
[17]SY/T 6302-2019. 压裂支撑剂导流能力测试方法[S].
[18]杨正明,赵新礼,熊生春,等.致密油储层孔喉微观结构表征技术研究进展[J].科技导报,2019,37(5):89-98.
[19]钟红利,吴雨风,张凤奇,等.陕北斜坡东南部致密砂岩孔喉分布及其对含油性的影响[J].断块油气田,2021,28(1):21-27.
[20]侯江朋.致密砂岩微观孔隙结构及微细观渗流特性研究[D].青岛:中国石油大学(华东),2018.
[21]窦菲菲.川东龙马溪组下部页岩储层特征研究[D].北京:中国矿业大学,2014.
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